功能的变频器中，这种方法已在中、高压变频器中得到了成功应用。而现在的低压变频器普遍采用的是两电平的主回路结构，正是这种主电路结构决定了其不能采用先投后切的

　　能采用先切后投的控制方式。作电机变/工频转换时大多会遇到过这样的情况：电机由变频运行状态直接向工频运行状态切换时，有时会产生特别大的冲击电流，能达到其直接启动电流的两倍，即为其额定电流的十四五倍，但有的时候却几乎没有电流冲击;而断开变频一段时间后再转向工频时就不会再出现太大的冲击电流，延时的时间越长出现的冲击电流的峰值就会越小，这是为什么呢?下面予以分析。

　　三相电动机正常运行时，以同步转速旋转的主磁场在定子三相绕组内感应产生对称的三相电动势。若断开电源后，主磁场虽然消失，但曾经被主磁场磁化的转子铁芯依然存在剩磁，与此同时由于惯性转子依然高速旋转，在定子线圈产生的

　　感应电动势并不会在极短的时间内消失，而只是有所衰减。图2 是一台37 kW电机两相之间，在断开变频器输出前、后的的定子绕组的电压波形，由此可看出，断开电源后定子线圈的感应电动势呈逐渐衰减的过程。图3 是图2 的展开图形，仔细观察该图可以看出，随着转速的降低，定子绕组电压频率也在缓慢的下降。

　　由于变频器输出的是PWM 波，其相位不易观察，所以测得在工频状态下的电压波形，对其进行进一步的分析。因为变频器50 Hz 时的输出电压与工频电压作用在电机上基本是等效的，并不影响分析结果。图4 是一台2.2 kW 电机在工频电源

　　下突然断开电源后的电压波形图，由该图可以看出，电压波形没有跳变，所以断开瞬间感应电动势与电源电压同相位，其幅值也基本相等。随着剩磁的慢慢消失，电压幅值逐渐降低，同时伴随着转速的降低感应电动势的频率逐渐下降，其相位也逐渐与电源相位拉开。频率越低，单位时间内拉开的相位差也就越大。

　　从图4 和图5 中可以看出，瞬间断开电源后，电机感应电压有所衰减，同时感应电压与工频电源电压的相位已开始拉开，不同时刻投入工频电源，将会产生不同的吟U。图6 是电机重新投入电源时的等值电路和相量图。

　　变频器输出电压起始相位具有随机性，只是保证了相与相之间的电压相位差为120毅。当变频器输出频率上升到50 Hz后，在进行变频转工频的切换时刻，如果变频器的输出正好与工频电源的相位相差180毅，切除变频后立即投入工频的

　　吟U将达到近2倍的工频电压，远远超过了其允许电压的1.33 倍。吟U过大将产生很大的冲击电流，直接作用于切换系统和电动机，这不但导致切换失败，甚至可能导致电机和切换系统的损坏。假设在切换时刻变频器输出的相位与工频电源是相同的，在图7所示的重新投入电源的安全区域图中，以C为圆心，1.33U为半径绘出AB，其右侧为投入工频电源的安全区域。这样我们就得到CE、FG、H点以后的三个安全投入工频电源的时间范围。

　　在所有的变频-工频切换控制中，都应保证变频器拖动的电动机和工频电源拖动的电动机的转向应该是一致的。通过以上分析可以看出CE、FG 、H 点以后三个安全投入工频电源的时间范围，都是由相位和幅值共同作用的结果，但还可以分别从相位和幅值两方面入手来寻求解决办法。

　　方法二：选择合适的时刻，在电动机感应电动势的相位与工频电源的相位差值较小的时刻切入工频电源。

　　在前面的分析中知道电机承受的电压Um=吟U伊Xm /(Xm+Xs)，如果在回路中串入一电抗承担一定的电压，使电动机承担的电压在允许范围之内，这样就得到了另一种方法，即方法三：在回路中串入电抗，延时后将其短路掉。

　　依赖时间的推移来降低电动势幅值的方法是不可取的。因为随着时间的推移，转速也在快速的下降，转差的增大将不太有利于启动电流的减小。